我公司專業(yè)生產(chǎn)分布式脫硝裝置。
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選擇性催化還原(SCR)脫除煙氣中NO_x是大氣污染控制領(lǐng)域的一個(gè)重要課題。實(shí)際運(yùn)行測(cè)試表明，采用了M型低NOX燃燒器和M型爐內(nèi)燃燒脫NOX相結(jié)合的方法，在600MW負(fù)荷下，省煤器出口氧量測(cè)試值在3.1%~3.2%之間，過剩空氣系數(shù)小于1.20，在450MW負(fù)荷下，省煤器出口氧量測(cè)試值在3.8%~4.6%之間，過�？諝庀禂�(shù)小于1.29，在300MW負(fù)荷下，省煤器出口氧量測(cè)試值在4.9%~5.4%之間，過�？諝庀禂�(shù)小于1.35。與未采用M型低NOX燃燒器和M型爐內(nèi)燃燒脫NOX相結(jié)合方法的600MW超臨界直流鍋爐相比，省煤器出口氧量及過剩空氣系數(shù)相當(dāng)，說明鍋爐煙氣量并沒有增加。近年來，低溫SCR由于具有明顯的節(jié)能特點(diǎn)和潛在的工業(yè)應(yīng)用價(jià)值，正成為研究熱點(diǎn)。但就目前國(guó)內(nèi)外的研究進(jìn)展而言，低溫范圍內(nèi)催化劑活性不高、活性物質(zhì)分散性較差、通遼分布式能源煙氣脫硝系統(tǒng)反應(yīng)機(jī)理不夠明確等仍是低溫SCR脫硝技術(shù)走向?qū)嶋H應(yīng)用的主要障礙。 使用Fe2O3脫硝的研究開始的很早，但人們沒有對(duì)反應(yīng)進(jìn)行深層的研究。1995年，通過原位紅外的手段對(duì)含N物質(zhì)在Fe2O3/Al2O3上的吸附和氧化情況進(jìn)行研究，提出催化劑表面上只存在L酸性位上吸附的NH3，并通過脫氫反應(yīng)形成NH2，N2H4，HNO、NH等物種，有NO存在時(shí)L酸性位上吸附的NH3迅速消失，表明發(fā)生了SCR反應(yīng)。但對(duì)反應(yīng)機(jī)理沒有做更深層的解釋。針對(duì)以上主要問題，我公司以Mn／TiO_2作為基礎(chǔ)組分，進(jìn)行了低溫SCR脫硝技術(shù)研究。
研究表明：在有氧條件下，ACF先經(jīng)濃酸預(yù)氧化，然后負(fù)載金屬氧化物制備 的催化劑具有較好的 NO脫除率，但是金屬氧化物的負(fù)載量不能太高 ， 否則會(huì)降低催化劑的催化活性， 影響 NO的脫除。10％ CeO 2／ACFN表現(xiàn)出優(yōu)良的催化活性，通遼分布式能源煙氣脫硝系統(tǒng)從 120～300℃對(duì) NO脫除率均穩(wěn)定在 85％以上，具有低溫催化活性高、催化效果較高而且穩(wěn)定和高活性溫度域?qū)挼葍?yōu)點(diǎn)，將0.5046 g(1.2×10-3 mol) Ce(NO3)3·6H2O和49.49 g(0.12 mol) Fe(NO3)3·9H2O溶于30 ℃超純水，配成100 mL溶液；滴加氨水并不斷攪拌，溶液中逐漸出現(xiàn)沉淀，當(dāng)pH為9~10時(shí)停止滴加氨水；30 ℃下陳化4 h；真空抽濾、洗滌2~3次，在80 ℃烘箱內(nèi)干燥6 h；將催化劑分成三份兒，置于馬弗爐內(nèi)并分別升溫至400 ℃、500 ℃、600 ℃，在該溫度下焙燒4 h，得到催化劑樣品，記為2Ce-Fe-C (nCeO2/nFe2O3 = 1/50)。有希望得到實(shí)際的工業(yè)應(yīng)用。Mn -CeO x /ACFN 催化劑在 80～150℃的低溫范圍內(nèi)具有很高的脫硝效率。
一般來說,脫硝催化劑都是為項(xiàng)目量身定制的,即依據(jù)項(xiàng)目煙氣成分、 特性,效率以及客戶要求來定的。 催化劑的性能(包括活性、選擇性、穩(wěn)定性和再生性)無法直接量化,而是綜合體現(xiàn)在一些參數(shù)上,主要有:活性溫度、幾何特性參數(shù)、機(jī)械強(qiáng)度參數(shù)、通遼分布式能源煙氣脫硝系統(tǒng)化學(xué)成分含量、工藝性能指標(biāo)等。催化劑作為SCR脫硝反應(yīng)的核心,其質(zhì)量和性能直接關(guān)系到脫硝效率的高低,所以,在火電廠脫硝工程中, 除了反應(yīng)器及煙道的設(shè)計(jì)不容忽視外,催化劑的參 1.活性溫度數(shù)設(shè)計(jì)同樣至關(guān)重要。
孔隙率是催化劑中孔隙體積與整個(gè)顆粒體積之比。(2) 利用改變?nèi)紵绞降目刂品椒ú捎玫蚇Ox燃燒器,改變?nèi)紵目諝獾幕旌戏绞?控制O2 的濃度,降低火焰溫度,縮短滯留時(shí)間,從而控制NOx 的生成;采用二段燃燒法,控制燃燒溫度而減少NOx 的生成;采用煙氣再循環(huán)燃燒法,一般循環(huán)比在10 %～20 %;爐內(nèi)噴水或蒸汽,增加燃燒氣的熱容量,降低燃燒溫度,從而降低NOx生成�？紫堵适谴呋瘎┙Y(jié)構(gòu)最直接的一個(gè)量化指標(biāo),通遼分布式能源煙氣脫硝系統(tǒng)決定了 孔徑和比表面積的大小。2.3催化劑活性的測(cè)試一般催化劑的活性隨孔隙率的增大而提高,但機(jī)械強(qiáng)度會(huì)隨之下降。比孔體積 則指單位質(zhì)量催化劑的孔隙體積。
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指煙氣中SO2轉(zhuǎn)化成SO3的比例。SO2/SO3轉(zhuǎn)化率越高,催化劑活性越好,所需要催化劑量越少,但轉(zhuǎn)化率過 高會(huì)導(dǎo)致空預(yù)器堵灰及后續(xù)設(shè)備腐蝕,而且會(huì)造成催化劑中毒。因此,一般要求SO2/SO3轉(zhuǎn)化率小于1%。 通遼分布式能源煙氣脫硝系統(tǒng)在釩鈦催化劑中加入鎢、鉬活性炭脫硫脫硝工藝的主體設(shè)備是類似于吸附塔的活性炭流化床吸附器,煙氣中SO2 被氧化為SO3并溶解于水中,產(chǎn)生稀硫酸氣溶膠,由活性炭吸附;向吸附塔中噴氨氣,與NOx 在活性炭的催化還原作用下生成N2 ,實(shí)現(xiàn)脫硝的目的。吸附有SO2的活性炭進(jìn)入吸附器加熱再生,再生出的SO2氣體可以通過Clause 反應(yīng)回收硫,再生后的活性炭可以反復(fù)使用。該方法脫硫率高達(dá)95 %,脫硝率達(dá)50 %～80 %,由于可以有效地實(shí)現(xiàn)硫的資源化,同時(shí)脫硫脫硝降低了煙氣凈化費(fèi)用,故商業(yè)前景較好。等成分,可有效地抑制SO2轉(zhuǎn)化成SO3。
液氨由槽車運(yùn)送到液氨儲(chǔ)罐貯藏， Fe2O3-TiO2和Fe2O3-TiO2/XO催化劑的還原峰溫度分別為350 ℃和327 ℃，整體上Fe2O3-TiO2/XO催化劑的氧化性較強(qiáng)；通過擬合峰峰后發(fā)現(xiàn)：Fe2O3-TiO2催化劑中低溫處還原峰所占比例較多，加入XO后而Fe2O3-TiO2催化劑兩個(gè)還原峰的比例發(fā)生明顯變化，中低溫處還原峰所占比例很小，還原主要發(fā)生在高溫處。無水液氨的儲(chǔ)存壓力取決于儲(chǔ)罐的溫度(例如20℃時(shí)壓力為lMPa)。液氨通過液氨蒸發(fā)器中的蒸汽、熱水，被減壓蒸發(fā)輸送至液氨緩沖罐備用,通遼分布式能源煙氣脫硝系統(tǒng)緩沖罐中的氨氣經(jīng)調(diào)壓閥減壓后送至氨氣/空氣混合器中,這時(shí)鼓風(fēng)機(jī)向氨氣/空氣混合器中鼓入與氨量成一定配比的空氣， 1 SNCR脫硝原理形成氨氣體積含量為5%的混合氣體，經(jīng)稀釋的氨氣通過噴射系統(tǒng)中的噴嘴被注入到煙道隔柵中，與原煙氣混合。
SCR裝置的運(yùn)行成本在很大程度上取決于催化劑的壽命，當(dāng)煙氣中SO2存在時(shí)，兩個(gè)催化劑在150-250 ℃內(nèi)的脫硝活性明顯低于沒有SO2存在時(shí)，這是因?yàn)樵诘蜏叵耂O2與NH3、H2O等發(fā)生反應(yīng)生成了NH4HSO4和(NH4)2SO4，導(dǎo)致催化劑中毒，最終脫硝活性下降[85]。但隨著溫度升高，2Ce-Fe-T催化劑的活性逐漸升高，在400℃以上甚至高于沒有SO2存在時(shí)的脫硝活性，這是因?yàn)殡S著溫度升高SO2氣體對(duì)催化劑產(chǎn)生了硫酸化作用，使催化劑表面B酸位增加，有利于NH3在催化劑上的吸附，同時(shí)將NH3的吸附位與NH3氧化的活性位分開，減弱了高溫下氧化鐵對(duì)NH3的氧化，促進(jìn)了催化劑的高溫活性。2Ce-Fe-C催化劑高溫抗硫性能較差，是因?yàn)樵摯呋瘎┥涎趸F五中的高溫氧化性太強(qiáng)，仍然將NH3氧化導(dǎo)致催化劑脫硝活性下降。即：2Ce-Fe-T催化劑具有較好的高溫抗硫中毒性能；2Ce-Fe-C催化劑整體抗硫中毒性能較差。其使用壽命又取決于催化劑活性的衰減速度。SCR反應(yīng)塔中的催化劑在運(yùn)行一段時(shí)間后，其表面活性都會(huì)有所降低，主要存在物理失活和化學(xué)失活2種類型，通遼分布式能源煙氣脫硝系統(tǒng)催化劑物理失活主要是指高溫?zé)Y(jié)、磨損和固體顆粒沉積堵塞而引起催化劑活性破壞；典型的SCR催化劑化學(xué)失活主要是堿金屬(如設(shè)備占的空間比例/% 100 40 較小Na、K、Ca等)和重金屬(如As、Pt、Pb等)引起的催化劑中毒。
浸漬法加入活性成分：選擇性催化還原（SCR）法脫硝，是在催化劑存在的條件下，采用氨、CO 或碳?xì)浠衔锏茸鳛檫�原劑，將煙氣中的NO還原為N2。當(dāng)氨作為還原劑時(shí)，SCR 反應(yīng)的化學(xué)方程式為：將焙燒后的成型催化劑載體浸漬在NH4VO3 （ 酸銨） 和5(NH4)2O.12WO3.5H2O（仲鎢酸銨）溶液中，NH4VO3和5(NH4)2O.12WO3.5H2O 按試驗(yàn)要求控制其含量，通遼分布式能源煙氣脫硝系統(tǒng)在制備活性溶液的過程中需要加熱攪拌，因?yàn)樵搩煞N鹽都需要在熱水種溶解，直到所有固體都溶解后再將催化劑載體浸漬在該溶液中，浸漬的時(shí)間一般是1-2h。
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活性炭纖維（ACF）和活性炭相比，不僅具有高的比表面積和外表面積，而且獨(dú)特的微孔結(jié)構(gòu)直接分布于固體表面，使吸附質(zhì)分子不需穿過大孔、中孔而直接到達(dá)微孔的吸附部位，縮短了吸附行程，吸附速率很快，通遼分布式能源煙氣脫硝系統(tǒng)大量微孔得到充分利用，效率較高，是一種良好的吸附劑[16]。同時(shí)，它還是一種很好的催化劑，在低溫下可以把NO 氧化成NO2，在有水的情況下轉(zhuǎn)變成；另外，它還具有還原能力，可以直接將NOx還原為N2。
催化劑的活性溫度范圍是最重要的指標(biāo)。目前，NOx的脫除方法很多，但應(yīng)用最為廣泛的是選擇性催化還原(SCR)脫硝技術(shù)。SCR脫硝技術(shù)的的核心是催化劑的研發(fā)和制備，其催化活性將直接影響SCR脫硝系統(tǒng)的整體效果。我國(guó)的SCR脫硝技術(shù)起步較晚，現(xiàn)在投入運(yùn)行的多是從歐美和日本引進(jìn)的技術(shù)，尤其是SCR催化劑配方和制作工藝幾乎全部依賴進(jìn)口，價(jià)格極其昂貴。因此，我們必須研制具有具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的SCR催化劑，實(shí)現(xiàn)SCR催化劑的國(guó)產(chǎn)化，降低成本，推進(jìn)我國(guó)SCR脫硝技術(shù)的發(fā)展，有效控制NOx的排放。反應(yīng)溫度不僅決定反應(yīng)物的反應(yīng)速度,而且決定催化劑的反應(yīng) 活性。通遼分布式能源煙氣脫硝系統(tǒng)如V2O5-WO3/TiO2催化劑,反應(yīng)溫度大多設(shè)在280~420℃之間。如果溫度過低,反應(yīng)速度慢,實(shí)驗(yàn)制備了MnOx含量不同的MnOx/TiO2催化劑，即MnOx/TiO2催化劑的摩爾比分別為0.1，0.2，0.3，0.4，0.5和0.6�？疾炝嘶钚越M分含量不同情況下的煙氣脫硝情況，從圖中可以看出各組催化劑脫硝率均隨著溫度的增加而增大。MnOx/TiO2的摩爾比為0.1的催化劑的脫硝效率最低，且隨著MnOx/TiO2催化劑的摩爾比的增大脫硝效率也增大，當(dāng)MnOx/TiO2的摩爾比為0.4時(shí)，催化劑的脫硝效果達(dá)到了最佳。而且可以看出當(dāng)溫度達(dá)到150℃時(shí)，負(fù)載量的差別已不是影響脫硝性能的因素。甚至生 成不利于NOx降解的副反應(yīng);如溫度過高,則會(huì)出現(xiàn)催化劑活性微晶高溫?zé)Y(jié)的現(xiàn)象。
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通向未來人工智能的三條賽道：高性能計(jì)算、神經(jīng)形態(tài)計(jì)算和量子計(jì)算
時(shí)間：訓(xùn)練一個(gè) CNN 或 RNN 通常需要數(shù)周的時(shí)間。這還不算上為了達(dá)到所需的性能表現(xiàn)，花在定義問題以及編程深度網(wǎng)絡(luò)時(shí)迭代成敗上的數(shù)周甚至數(shù)月的時(shí)間。
成本：數(shù)百塊 GPU 連續(xù)數(shù)周的計(jì)算成本高昂。從亞馬遜云計(jì)算服務(wù)中租用 800 塊 GPU 一周的時(shí)間花費(fèi)在 120,000 美元。這還沒開始算上人力成本。完成一個(gè) AI 項(xiàng)目往往需要要占用最優(yōu)秀人才數(shù)月、一年甚或更多的時(shí)間。
數(shù)據(jù)：由于缺乏足夠數(shù)量的標(biāo)注數(shù)據(jù)而使項(xiàng)目無法展開的情況比比皆是。由于無法以合理的價(jià)格獲取訓(xùn)練數(shù)據(jù)，很多好創(chuàng)意被迫放棄。